Методические указания по практическим занятиям для студентов направления



страница6/9
Дата13.01.2020
Размер1.13 Mb.
ТипМетодические указания
1   2   3   4   5   6   7   8   9

Практическая работа №4


Расчет протекторной защиты с помощью групповых установок

При расчете групповой протекторной установки, кроме параметров, определяемых для одиночного протектора, вычисляют также переходное сопротивление групповой протекторной установки, силу тока группы, расстояние между групповой протекторной установкой и резервуаром.



Число протекторов в группе определяется методом последовательного приближения. Сначала рассчитывается приближенное число, которое затем уточняется

(3.23)

где Jr – сила тока, которую необходимо получить от групповой протекторной установки, А; Jп – сила тока одиночного протектора, А.

При защите днища резервуара одной протекторной установкой


Jr = Jп. В общем случае

Jr = Jр/n,

где Jр – требующаяся сила тока защитного тока, а; n – число групповых протекторных установок.

Сопротивление растеканию силы тока групповой протекторной установки Rn2 равно



(3.24)

где в – коэффициент экранирования.

Сила тока групповой протекторной установки определяется зависимостью



(3.25)

Число протекторов в группе Nн



(3.26)

Если уточненное число протекторов в группе Nk отличается от первоначального определенного Nн более чем на 10%, то расчет Jr и Rn2 корректируется в соответствии с величиной.



При расчете защиты изолированных битумным покрытием днищ резервуаров групповыми установками важно определить расстояние между протекторами и днищем у для того, чтобы на участках днища, близко расположенных к протекторам, не возникло высоких отрицательных потенциалов, которые могут вызвать отслаивание изоляции вследствие разряда ионов водорода

. (3.27)

Таблица 3.3

Технико-экономические показатели резервуаровсо стационарной крышей


Номинальный объем, м3

Полезная вместимость, м3

Максимальная высота взлива, м

Высота стенки резервуара, м

Диаметр, м

Общая масса металлоконструк-ции, т

Расход стали на

3 объема, кг



Сметная стоимость, тыс. руб.

Типовой

проект


100

99,7

5,68

6,96

4,73

5,44

51,8

5,51

704 – 1 - 49

200

206

5,68

5,96

6,63

7,94

38,5

6,69

704 – 1 - 50

300

336

7,0

7,45

7,58

10,58

31,5

7,60

704 – 1 – 51

400

426

7,0

7,45

8,53

12,36

29,0

8,25

704 – 1 - 52

700

764

10,0

10,43

8,94

17,75

23,2

10,05

704 – 1 - 53

1000

960

11,29

11,92

10,48

26,50

23,4

12,68

704 – 1 - 66

2000

2042

11,35

11,92

15,18

48,56

2,5

19,07

704 – 1 - 55

3000

3200

11,35

11,92

18,98

67,10

19,9

24,95

704 – 1 - 56

5000

4975

14,37

14,90

20,92

104,55

19,4

36,78

704 – 1 - 67

10000

11000

17,25

17,90

28,50

211,01

17,6

73,38

704 – 1 - 68

15000

15830

17,23

17,90

34,20

297,04

17,2

104,98

704 – 1 - 69

20000

21540

17,23

17,90

39,90

398,70

17,1

140,08

704 – 1 - 70

30000

28100

17,23

17,90

45,60

521,30

16,6

184,88

704 – 1 - 71

Рис. 2. Зависимость коэффициента экранирования вертикальных электродов от их числа при различных отношениях.



а – без засыпки; б – в коксовой засыпке

Рис. 3. Зависимость коэффициента экранирования стальных электродов от их числа при различных отношениях. а – горизонтальные электроды без засыпки; б – вертикальные электроды из уголка в коксовой засыпке



Задача. Определить мощность и число СКЗ магистрального трубопровода диаметром D мм, с толщиной стенки мм, протяженностью км. Трубопровод проложен на местности с удельным электросопротивлением гр Омм. Анодное заземление проектируется выполнить из вертикальных упакованных электродов марки: дренажную линию - воздушной с подвеской из алюминиевого провода или уложенного в траншею (см. вариант – табл. 14.9).

Начальное переходное сопротивление «трубопровод-грунт» Rпн, Омм2. Средняя стоимость электроэнергии Сэ, руб/кВтчас.

Таблица 3.4.

Исходные данные к задаче 3



Вар.

D, мм

, мм

Zобщ, км

гр, Омм

Марка электрода

Тип

дренажной

линии


Rпн,

Омм2



Сэ, руб/кВт
час

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1

720

10

800

10

АК-1

воздушн.

104

0,007

2

820

10

900

20

АК-3



9000

0,01

3

1020

10

1000

30

АК-1



8000

0,02

1

2

3

4

5

6

7

8

9

4

1220

11

1200

40

АК-3



7000

0,03

5

720

9

1300

10

ЗЖК-12КА



6000

0,04

6

820

11

1400

5





5000

0,01

7

1020

11

1500

10

АКЦ

АСБ-1

в траншее



104

0,02

8

1220

12

1600

15

АК-1



9000

0,03

9

720

8

1700

20

АК-3



8000

0,04

10

820

9

1800

25

АК-1



7000

0,007

11

1020

9

2000

30

АК-3



6000

0,01

12

530

6

1000

5

ЗЖК-12КА



5000

0,02

13

820

9

900

6



воздушн.

104

0,03

14

1220

13

800

7

АКЦ



9000

0,04

15

530

5

1220

8

АК-1



8000

0,007

16

720

7

1100

9

АК-3



7000

0,01

17

820

7

1300

10

ЗЖК-12КА



6000

0,02

18

530

7

1400

15

АК-1

АСБ-1 в траншее

5000

0,03

19

1020

12

1500

20

АК-3



104

0,04

20

1020

15

1600

25

ЗЖК-12КА



4000

0,02


Расчет на продольную устойчивость

Условие выполнения продольной устойчивости



, (4.1.)

где S - сжимающее продольное усилие в трубопроводе, Н



, (4.2.)

F – площадь поперечного сечения трубы, см2

, (4.3.)

Nкр - критическая продольная сила, при которой наступает потеря про­дольной устойчивости трубопровода, Н

, (4.4.)

l0 - приведенная длина балочного перехода, м

, (4.5.)

J - осевой момент инерции поперечного сечения трубы, м4 ;

.

Расчет на прочность

Условие прочности записывается в виде



, (5.1)

где R1 - расчетное сопротивление материала трубы, МПа (см. пример 13.1), σпр.N - суммарные продольные напряжения, МПа



, (5.2.)

Мизг - максимальный изгибающий момент в пролете, Нм, определяется по формуле

, (5.3.)

F - площадь сечения трубы, м2, f - суммарный прогиб трубопровода между опорами, м

, (5.4.)

fэ - прогиб от действия поперечных нагрузок, м, определяется по формуле

. (5.5.)


Поделитесь с Вашими друзьями:
1   2   3   4   5   6   7   8   9


База данных защищена авторским правом ©zodorov.ru 2017
обратиться к администрации

    Главная страница